為了滿足這些特殊使用，研制了一組奧氏體球鐵，通常叫傲Ni一Resis亡球鐵。這些奧氏體球鐵，主要用鋅、鉻和錳合金化，并且列入標(biāo)準(zhǔn).
對(duì)幾種具有不同石墨形態(tài)、不同基體組織的鑄鐵材料的高溫拉伸性能進(jìn)行了試驗(yàn)研究.通過大量的試驗(yàn),得出以下結(jié)論:HT2RuT4QT400-15的抗拉強(qiáng)度均隨溫度升高而下降,且變化趨勢(shì)一致,拐點(diǎn)均在400℃左右,石墨形態(tài)和基體組織共同交互作用影響抗拉強(qiáng)度的下降幅度;HT2RuT4QT400-15的性模量隨溫度升高降低,QT400-15材料的性模量隨溫度的升高而逐漸下降,在450℃以后顯著降低,逐漸低于珠光體基體為主的蠕墨鑄鐵,但高于灰鑄鐵;在基體組織相同的情況下,蠕蟲狀石墨的鑄鐵比片狀石墨的灰鑄鐵具有更高的高溫抗拉強(qiáng)度,且蠕墨鑄鐵隨蠕化率的降低,高溫力學(xué)性能升高.
球墨鑄鐵鑄造生產(chǎn)中難免產(chǎn)生鑄造缺陷，根據(jù)鑄件技術(shù)要求可以采用焊補(bǔ)修復(fù)。然而，球墨鑄鐵含碳量高，焊接性能差，焊補(bǔ)過程中易產(chǎn)生白口組織和裂紋。通過對(duì)QT400-18球墨鑄鐵焊補(bǔ)工藝進(jìn)行研究，制定嚴(yán)格的焊補(bǔ)工藝，通過與母材對(duì)比結(jié)果表明，選用Z408焊補(bǔ)后的硬度稍高，不適合用于加工面的焊補(bǔ)處理，Z308焊條焊補(bǔ)后的硬度與母材接近，可以用于加工面的焊補(bǔ)處理，Z308焊條和Z408焊條焊補(bǔ)后的抗拉強(qiáng)度和屈服強(qiáng)度基本與母材一致，不影響鑄件的使用性能

隨著合金價(jià)格的提高,生產(chǎn)成本不斷增加。為降低生產(chǎn)成本,本課題在HT250材質(zhì)的基礎(chǔ)上,采用氮、鈦、鈮對(duì)鐵液進(jìn)行合金化,通過金相組織觀察、SEM分析、EDS分析、拉伸試驗(yàn)和硬度試驗(yàn),研究了氮、鈦、鈮對(duì)灰鑄鐵組織及性能的影響規(guī)律。 試驗(yàn)結(jié)果表明,含氮量為0.0055%～0.013%、含錳量為1.0%-1.36%時(shí),試樣的金相組織為A型石墨+細(xì)片狀珠光體+少量鐵素體。隨著含氮、錳量的增加：片狀石墨長(zhǎng)度變短、寬度稍有增加,彎曲程度加大,石墨端部鈍化,對(duì)基體的割裂作用減弱；細(xì)片狀珠光體含量略有增加,珠光體層片間距減??；試樣的抗拉強(qiáng)度和硬度逐漸增大,當(dāng)含氮量為0.012%、含錳量為1.24%時(shí),試樣的抗拉強(qiáng)度和硬度達(dá)到大值,分別為395MPa和260HBW。當(dāng)鐵液中含氮量≥0.011%時(shí),鑄件表面下開始出現(xiàn)氣孔缺陷。 在適當(dāng)含氮量(0.0080%左右)基礎(chǔ)上,含鈦量在0.055%-0.149%范圍內(nèi)時(shí),試樣的金相組織為A型和D型石墨+珠光體+少量鐵素體。隨著含鈦量的增加：A型石墨減少,D型石墨增多；鐵素體的含量增多,珠光體的含量減少。
試樣的抗拉強(qiáng)度呈現(xiàn)降低的趨勢(shì),當(dāng)含鈦量為0.149%時(shí),試樣的抗拉強(qiáng)度小,為230MPa；而試樣的布氏硬度略有增加,當(dāng)含鈦量為0.149%時(shí),試樣的布氏硬度大,為219HBW。鈦在含氮灰鑄鐵中的存在形式有以下兩種：少部分固溶于基體中,呈均勻分布；大部分與鐵液中的碳、氮形成鈦的碳氮化物,并多以三角形、四邊形及帶棱角的不規(guī)則塊狀鑲嵌于基體之中,呈彌散分布。