山西太原表冷器的熱工計算類型分兩種類型：一種是設計性的，多用于選擇定型的表冷器以滿足已知空氣初、山西太原附近終參數的空氣處理要求；另一種是校核性的，多用于檢查一定型號的表冷器能將具有一定空氣參數的空氣處理到什么樣的終參數。3.山西太原表冷器的熱工計算方法干球溫度效率法—對于一定型號的表冷器而言，熱工計算原則應滿足下列條件：（1）空氣處理過程需要的Eg應等于該表冷器能夠達到的Eg；（2）空氣處理過程需要的E應等于該表冷器能夠達到的E；（3）空氣放出的熱量應等于冷水吸收的熱量。4.關于表冷器熱工計算中系數的考慮表冷器經長時間使用后，因外表面積積灰、山西太原附近內表面結垢等原因，其傳熱系數會有所降低。為了保證在這種情況下表冷器的使用仍然可靠，在選擇計算時應考慮一定的系數?？梢圆捎眉哟髠鳠崦娣e的辦法考慮系數，例如增加排數或增加迎風面積。但由于產品規(guī)格有限，采用這種辦法往往做不到系數正好合適，或者給選擇計算工作帶來麻煩。因此，在工程上可考慮：（1）在選擇計算之初，將求得的Eg乘以系數a。對僅作冷卻用的表冷器取a＝0.94；對冷熱兩用的取a＝0.9。（2）計算過程中不考慮系數，在表冷器規(guī)格選定之后將計算出來的水初溫再降低一些。水初溫的降低值可按水溫升的10％~20％考慮。

山西太原列文式表冷器上述的自然循環(huán)表冷器，其循環(huán)速度不夠大，一般均在1.5m/s以下。為使表冷器更適用于蒸發(fā)粘度較大、山西太原本地易結晶或結垢嚴重的溶液，并提高溶液循環(huán)速度以延長操作周期和減少清洗次數。其結構特點是在加熱室上增設沸騰室。加熱室中的溶液因受到沸騰室液柱附加的靜壓力的作用而并不在加熱管內沸騰，直到上升至沸騰室內當其所受壓力降低后才能開始沸騰，因而溶液的沸騰汽化由加熱室移到了沒有傳熱面的沸騰室，從而避免了結晶或污垢在加熱管內的形成。另外，這種表冷器的循環(huán)管的截面積約為加熱管的總截面積的2～3倍，溶液循環(huán)速度可達2.5至3 m/s以上，故總傳熱系數亦較大。這種表冷器的主要缺點是液柱靜壓頭效應引起的溫度差損失（意義詳見6.3.1）較大，為了保持一定的有效溫度差要求加熱蒸汽有較高的壓力。此外，設備龐大，消耗的材料多，需要高大的廠房等。 除了上述自然循環(huán)表冷器外，在蒸發(fā)粘度大、山西太原本地易結晶和結垢的物料時，還采用強制循環(huán)表冷器。在這種表冷器中，溶液的循環(huán)主要依靠外加的動力，用泵迫使它沿一定方向流動而產生循環(huán)。循環(huán)速度的大小可通過泵的流量調節(jié)來控制，一般在2.5m/s以上。強制循環(huán)表冷器的傳熱系數也比一般自然循環(huán)的大。但它的明顯缺點是能量消耗大，每平方米加熱面積約需0.4～0.8kW。

氧氣生產區(qū)應常年在上風向，距乙炔發(fā)生站300m以上，遠離有害氣體源，加強原料空氣質量控制，一旦污染嚴重，要采取相應措施。積聚山西太原表冷器主要因素如下：a.充分發(fā)揮液空液氧吸附器乙炔等碳氫化合物的作用，嚴格按期倒換吸附器和控制加熱再生溫度，提高吸附效率。b.從主冷中排放1％的產品液氧，碳氫化合物。c.定期對空分進行大加溫，以除去積聚在熱交換器和精餾塔內殘留的二氧化碳及碳氫化合物雜質。d.液氧泵長期投入運行，采用分子篩吸附的，氧化亞氮吸附效果不好，可在分子篩吸附器內加一層5A分子篩。這個工作要正?；⑸轿魈浇贫然?、山西太原附近定期進行，若環(huán)境惡化，需隨時采取有效措施，把有害物質控制在標準之內，乙炔在0.5、山西太原附近甲烷120、山西太原附近總碳155、山西太原附近二氧化碳4、山西太原附近氧化亞氮100（數量級10-6）。液面高、山西太原附近循環(huán)倍比大，二氧化碳及烴類化合物不易積累濃縮。武鋼燃氣廠采用全浸操作，經多年運行，全部工藝參數同未浸前一樣，并且仍有足夠的分離空間，換熱面積也滿足要求，取出的氧氣也沒有氣液夾帶現象，所以主冷全浸操作是有利無害的。臨時停車再啟動，不可避免地存在一定時間的低液面操作，此階段易發(fā)生烴類的局部濃縮，同時重新啟動時，板式換熱器在一段時間內工況不正常，自效果不好，造成二氧化碳堵塞，再加上氣流沖擊，就有可能在主冷發(fā)生微爆，所以應 限度的減少臨時停車的次數，或避免全排液，對主冷實行單獨加溫，有條件應加溫。