鑄鐵型材具有組織均勻致密；耐壓氣密性好；減磨性能強(qiáng)；表面質(zhì)量光潔；尺寸精度高：加工余量?。挥捕确植季鶆?；抗拉伸強(qiáng)度高，無(wú)縮松，氣孔，夾渣，砂眼等缺陷，機(jī)械性能優(yōu)越，其中為顯著的特點(diǎn)是具有度和高韌性相結(jié)合以及優(yōu)良的抗疲勞性能。軋制法采用適當(dāng)?shù)脑牧?，在初軋機(jī)，鋼坯連軋機(jī)和各種型鋼軋機(jī)上通過(guò)不同形狀孔型軋制成眾多簡(jiǎn)單斷面和復(fù)雜斷面的型鋼。生產(chǎn)規(guī)模大，生產(chǎn)效率高，能耗少和成本低等優(yōu)點(diǎn)，是生產(chǎn)型鋼的主要方法。鑄鐵型材彎曲成型法用鋼板或鋼帶，通過(guò)多對(duì)具有不同形狀的旋轉(zhuǎn)的軋輥使軋件承受彎曲變形獲得所需形狀的鋼材，這種生產(chǎn)方法成為彎曲成型用彎曲型鋼代替普通熱型鋼可以減輕結(jié)構(gòu)的重量，較少制造工作量并節(jié)約大量金屬。廣泛用于汽車，車輛，造船，農(nóng)具，航空和自行車等焊接成型法。普通鑄鐵型材加入適量合金元素獲得。合金元素使鑄鐵的基體組織發(fā)生變化，從而具有相應(yīng)的耐熱、耐磨、耐蝕、耐低溫或無(wú)磁等特性。用于制造礦山、化工機(jī)械和儀器、儀表等的零部件。
鑄鐵型材在工業(yè)發(fā)達(dá)已得到了廣泛運(yùn)用。目前我國(guó)已能生產(chǎn)一定品種的灰鑄鐵和球墨鑄鐵型材,并在機(jī)床、動(dòng)力、液壓、紡織及印刷機(jī)械方面得到了初步應(yīng)用,效果良好?；诣T鐵型材的熱處理：內(nèi)應(yīng)力退火，該工藝可灰鑄鐵鑄件內(nèi)應(yīng)力的90～95%，但鑄鐵組織不發(fā)生變化；改善切削加工性退火，退火工藝為：加熱到550－950℃保溫2～5隨后爐冷到500-550℃再出爐空冷。在高溫保溫期間，游高滲碳體和共晶滲碳體分解為石墨在隨后護(hù)冷過(guò)程中二次滲碳體和共析滲碳體也分解，發(fā)生石墨化過(guò)程。由于滲碳體的分解，導(dǎo)致硬度下降，從而提高了切削加工性

水平連鑄鑄鐵型材時(shí)產(chǎn)生氣孔和夾雜的原因及防止措施有哪些,氣孔和夾雜是指型材斷面上出現(xiàn)氣孔或夾渣。氣孔的內(nèi)壁光滑，夾雜一般出現(xiàn)在靠近型材鑄造位置的上方。 產(chǎn)生氣孔和夾雜的原因 鐵液沖入保溫包時(shí)夾渣進(jìn)入結(jié)晶器，球墨鑄鐵型材成分選擇不當(dāng)時(shí)造成石墨漂浮。 防止措施 適當(dāng)提高保溫包中鐵液液面高度。 經(jīng)常保溫包中鐵液液面的浮渣。 提高鐵液溫度，提高流動(dòng).
水平連鑄鑄鐵型材時(shí)產(chǎn)生球化不良的原因及防止措施有哪些,球化不良是指在鑄鐵型材纖維組織中石墨球化等級(jí)不合格，或出現(xiàn)球化衰退的現(xiàn)象。 產(chǎn)生球化不良的原因 鐵液中殘留鎂量和殘留稀土量在連續(xù)鑄造過(guò)程中不斷減少，使鐵液中的殘留鎂量和殘留稀土量過(guò)低。 防止措施 適當(dāng)提高球化劑加入量。 提高鑄造速度，減少鐵液在保溫包中的停留時(shí)間。
水平連續(xù)鑄造方法獲得的具有等截面的鑄鐵坯稱為鑄鐵型材，鑄鐵型材的材質(zhì)有不同牌號(hào)的灰鑄鐵、球墨鑄鐵及其他合金鑄鐵。鑄鐵型材的長(zhǎng)度可根據(jù)使用需要確定，其截面可以是圓形、矩形、多邊形等多種不同形狀。 鑄鐵型材水平連續(xù)鑄造工藝如圖2-6所示。鐵液流入固定在保溫包下部的結(jié)晶器水冷石墨型中，與事先置入的引錠頭鑄合在一起，在石墨型中鐵液開(kāi)始凝固，當(dāng)形成具有一定厚度的外殼時(shí)，鑄鐵型材即被牽引機(jī)按步進(jìn)方式拉出結(jié)晶器。型材通過(guò)牽引機(jī)后卸除引錠桿，并由同步切割機(jī)按一定的長(zhǎng)度在鑄鐵型材上切口，型材通過(guò)壓斷機(jī)時(shí)被壓斷即成為鑄態(tài)產(chǎn)品。

隨著合金價(jià)格的提高,生產(chǎn)成本不斷增加。為降低生產(chǎn)成本,本課題在HT250材質(zhì)的基礎(chǔ)上,采用氮、鈦、鈮對(duì)鐵液進(jìn)行合金化,通過(guò)金相組織觀察、SEM分析、EDS分析、拉伸試驗(yàn)和硬度試驗(yàn),研究了氮、鈦、鈮對(duì)灰鑄鐵組織及性能的影響規(guī)律。 試驗(yàn)結(jié)果表明,含氮量為0.0055%～0.013%、含錳量為1.0%-1.36%時(shí),試樣的金相組織為A型石墨+細(xì)片狀珠光體+少量鐵素體。隨著含氮、錳量的增加：片狀石墨長(zhǎng)度變短、寬度稍有增加,彎曲程度加大,石墨端部鈍化,對(duì)基體的割裂作用減弱；細(xì)片狀珠光體含量略有增加,珠光體層片間距減?。辉嚇拥目估瓘?qiáng)度和硬度逐漸增大,當(dāng)含氮量為0.012%、含錳量為1.24%時(shí),試樣的抗拉強(qiáng)度和硬度達(dá)到大值,分別為395MPa和260HBW。當(dāng)鐵液中含氮量≥0.011%時(shí),鑄件表面下開(kāi)始出現(xiàn)氣孔缺陷。 在適當(dāng)含氮量(0.0080%左右)基礎(chǔ)上,含鈦量在0.055%-0.149%范圍內(nèi)時(shí),試樣的金相組織為A型和D型石墨+珠光體+少量鐵素體。隨著含鈦量的增加：A型石墨減少,D型石墨增多；鐵素體的含量增多,珠光體的含量減少。
試樣的抗拉強(qiáng)度呈現(xiàn)降低的趨勢(shì),當(dāng)含鈦量為0.149%時(shí),試樣的抗拉強(qiáng)度小,為230MPa；而試樣的布氏硬度略有增加,當(dāng)含鈦量為0.149%時(shí),試樣的布氏硬度大,為219HBW。鈦在含氮灰鑄鐵中的存在形式有以下兩種：少部分固溶于基體中,呈均勻分布；大部分與鐵液中的碳、氮形成鈦的碳氮化物,并多以三角形、四邊形及帶棱角的不規(guī)則塊狀鑲嵌于基體之中,呈彌散分布。